上海网站建设技术,WordPress,seo关键词优化培训,网站空间商怎么做磁致伸缩是指电机硅钢片铁芯在交变磁场的作用下#xff0c;发生微小的尺寸变化的现象#xff0c;磁致伸缩使铁心随励磁频率的变化做周期性振动。本文主要研究磁致伸缩力和麦克斯韦力对电机振动噪声的贡献#xff0c;从而对电机的振动噪声控制提供依据。分析必要性电机的振动… 磁致伸缩是指电机硅钢片铁芯在交变磁场的作用下发生微小的尺寸变化的现象磁致伸缩使铁心随励磁频率的变化做周期性振动。本文主要研究磁致伸缩力和麦克斯韦力对电机振动噪声的贡献从而对电机的振动噪声控制提供依据。分析必要性电机的振动噪声主要包括电磁振动噪声、机械振动噪声和冷却系统振动噪声。其中电磁振动噪声激励源包括麦克斯韦力、磁致伸缩力和洛伦兹力通常认为麦克斯韦力是主要的电磁激振源而磁致伸缩力和洛伦兹力是次要激振源。但是随着变频电机的日益普及国内外对磁致伸缩力的研究也逐渐重视。磁致伸缩是指电机硅钢片铁芯在交变磁场的作用下发生微小的尺寸变化的现象磁致伸缩使铁心随励磁频率的变化做周期性振动。本文主要研究磁致伸缩力和麦克斯韦力对电机振动噪声的贡献从而对电机的振动噪声控制提供依据。以某电机硅钢片为研究对象进行磁致伸缩等效力学建模技术研究形成模型仿真方法以此为基础开展电机内部磁致伸缩力和麦克斯韦力的计算研究并针对一系列不同工况开展磁致伸缩力和麦克斯韦力作用下电机机壳的响应分析得到磁致伸缩力与麦克斯韦力对电机振动不同影响以及不同的贡献度分析结论。分析方法对于磁致伸缩现象数值计算可以利用经典的有限元软件ANSYS进行有限元数值分析来完成。主要的思路和方案有三种1)开发新的单元基于压磁耦合的偏微分方程利用ANSYS强大的二次开发功能开发出新的压磁单元。这种方法一旦开发完成使用起来比较方便直接将大大有利于将来的磁致伸缩效应分析但该方法开发周期可能比较长而且需要ANSYS本体程序关于耦合单元应用方面的接口函数参数说明可能面临失败的危险而且需要较长时间的验证核对工作。2)压电比拟法ANSYS中的耦合域 功能可以完成压电场分析压电效应与磁致伸缩效应虽然现象不同但物理机制是相同的因此应用压电一压磁 比拟法可以进行磁致伸缩分析。该方法国外国内都有不少研究者使用过得到了试验的验证计算精度也不错。3)热比拟法采用单向耦合对磁致伸缩引起的硅钢片位移变化认为不足以引起磁场明显变化。热比拟法将基于硅钢片材料磁致伸缩试验得到的材料磁致伸缩特性在得到电机一系列工况下硅钢片上的磁场分布后通过有限元单元上节点处磁场强度矢量分布的处理插值硅钢片磁致伸缩特性曲线进而得到对应每个节点上的应变数值。由于节点处的应变和节点位移变形是需要单元的形函数加以协调同时与单元尺寸相关不宜直接求解。可以采用热比拟法将应变做为热比拟法计算的基础参数取假定的热膨胀系数和初始参考温度得到硅钢片区域一系列不同节点上的最终温度并以此结果做为热分析的节点温度载荷进行热计算得到节点协调的位移及应力。文采用热比拟方法针对2D电机做磁致伸缩分析。验证案例图1 整体电机有限元模型图2 材料磁致伸缩特性曲线磁致伸缩力振动结果在磁场分析结果的基础得到铁心硅钢片上所有节点的B并保存为数组。电磁场分析中12工况均是瞬态分析模拟转子的旋转运动时间步长较小因此数组将提取每个节点每个时间子步下的B结果。然后进行FFT变换得到频域结果。通过数组操作利用硅钢片材料的磁致伸缩曲线采用*VITRP进行每点每频率下的插值处理得到对应B下面的应变。同时假定热膨胀系数和初始参考温度得到引起相同应变的每个节点上温差载荷施加到模型上对应每个频率进行扫频分析得到对应情况下的磁致伸缩力引起的振动位移。空载工况下典型几个频率下磁致伸缩引起的振动结果见图3至6.图3 66Hz下铁心磁致伸缩振动位移 图4 132Hz下铁心磁致伸缩振动位移图5 264Hz下铁心磁致伸缩振动位移图6 2046Hz下铁心磁致伸缩振动位移电机定子绕组施加理想正弦波电流(频率66Hz基波幅值50A)转子旋转工况下典型几个频率下磁致伸缩的振动结果见图7至10.图7 66Hz下铁心磁致伸缩振动位移图8 132Hz下铁心磁致伸缩振动位移图9 264Hz下铁心磁致伸缩振动位移 图10 2046Hz下铁心磁致伸缩振动位移变频供电电流(基波频率66Hz基波幅值50A谐波频率2kHz谐波幅值15A)典型几个频率下的电机麦克斯韦力引起的振动结果见图11至14.图11 66Hz下铁心磁致伸缩振动位移 图12 132Hz下铁心磁致伸缩振动位移图13 264Hz下铁心磁致伸缩振动位移图14 2046Hz下铁心磁致伸缩振动位移由于振动结果尤其是磁致伸缩振动结果电流基频以及两倍频情况振动的振幅和振动速度相比于其他频率范围数值较大因此我们将整个比较的频率段分为66-132Hz和大于132Hz两种情况进行对应对比对于三种工况下的振动振幅和振动速度66Hz132Hz两个频率下结果可见下表工况1(空载)66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比见图15 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比见图16 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比工况2(正弦波电流)66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比见图17 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比见图18 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比工况3(变频电流)66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比见图19 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动位移对比66Hz和132Hz下麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比见图20 66Hz132Hz时麦克斯韦力和磁致伸缩力引起的振动速度对比66Hz工作电流频率下麦克斯韦力引起的振动振幅和振速相比于磁致伸缩力量级相当某些位置麦克斯韦力较磁致伸缩力为大某些位置麦克斯韦力较磁致伸缩力为小。132Hz工作电流倍频频率下麦克斯韦力引起的振动振幅和振速相比于磁致伸缩力引起的要大12个数量级但在不同的工况情况下差别的大小有所变化不同位置处磁致伸缩力对振动的贡献度有小的差别。结论通过热点比拟法可计算电机不同工况下由于磁致伸缩产生的硅钢片振动情况。延伸阅读1、电机多物理场仿真解决方案2、电机振动噪声分析解决方案3、电机中的电磁场仿真4、电机仿真咨询与专业定制开发5、实用的电机仿真资料合集6、高性能电机电磁仿真方案7、统一数据库下电机多物理场耦合分析8、电机固有频率计算9、电机流体CFD计算10、多物理场仿真准确预测电机性能
